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N10276無縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)

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無錫國勁合金有限公司

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所在地區(qū)：江蘇無錫市

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產(chǎn)品簡介

無錫國勁合金有限公司成立于2008年，是以精密合金棒材、板材、鐵基、鎳基合金圓鋼、板材、無縫管、管件等加工、批發(fā)、銷售、配送、服務(wù)為一體的綜合型企業(yè)。公司秉乘“以誠為先，以信待客"的公司宗旨，十多年來，國勁人努力奮斗，開拓進(jìn)取，順利完成了經(jīng)營理念、管理體制、產(chǎn)品質(zhì)量等方面的調(diào)整與組合，成功地實(shí)現(xiàn)了產(chǎn)品品牌化、經(jīng)營誠信化、目標(biāo)化，在特殊鋼市場詮釋了一個(gè)屬于自己的全新概念，N10276無縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)成為特殊鋼行業(yè)的*。

詳細(xì)介紹

公司現(xiàn)貨經(jīng)營：1J32、1J46、3J9、4J49、MA10、5J1480、4J33、4J29、3J21、3J1、2J23、2J11、1J85、1J79、1J77、1J22、1J21、3J53等材質(zhì)管材、棒料、帶材等產(chǎn)品。

鎳基耐蝕合金是一類高性能的耐蝕材料.基于防腐蝕問題,概述了純鎳的性質(zhì)與耐蝕特性,分析了鎳基耐蝕合金與鎳鉻不銹鋼及鎳基高溫合金的區(qū)別與.介紹了工程中鎳基耐蝕合金的種類及其應(yīng)用,強(qiáng)調(diào)了高性能通用型鎳鉻鉬合金的特征與進(jìn)展.并結(jié)合應(yīng)用實(shí)例,提出應(yīng)大力發(fā)展、開發(fā)及應(yīng)用此類高性能耐蝕材料.

油井管用鎳基耐蝕合金G-3的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀,并進(jìn)一步研究了該合金在750℃*時(shí)效后的組織變化。結(jié)果表明,*時(shí)效后G-3合金晶內(nèi)會(huì)析出第二相,從而降低合金的耐腐蝕性能。采用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)G-3合金管材的熱擠壓成形過程進(jìn)行了模擬分析。結(jié)果表明,大擠壓力隨著擠壓速度的增加先升后降、隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而逐漸降低;坯料大溫升隨著擠壓速度的增加而增加,隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而降低。

隨著國家經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,對(duì)石油、天然氣的需求逐年增多,在油氣的開采過程中需要用到大量的油井管。油井管用耐蝕合金028以其良好的耐腐蝕性能在石油、天然氣等領(lǐng)域得到廣泛地應(yīng)用。但由于管材制備過程中出現(xiàn)析出相超標(biāo)、晶粒尺寸不均勻等問題影響了該類合金管材的使用性能尤其是耐腐蝕性能,短流程提高成材率也是迫切需要考慮的問題。為此,系統(tǒng)地研究028合金在管材制備過程中工藝與組織控制的關(guān)聯(lián)性,探究管材制備環(huán)節(jié)中的組織演變規(guī)律,合金的變形行為,對(duì)于優(yōu)化工藝提高管材的綜合性能和經(jīng)濟(jì)競爭性具有重要的理論和工程應(yīng)用意義。

鑄錠直接開坯鍛造具有可行性但開裂風(fēng)險(xiǎn)較大,鑄錠經(jīng)過1170℃/10h部分均勻化后的流變應(yīng)力小于1200℃/30h*均勻化后的流變應(yīng)力,而動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)卻大于后者。據(jù)此提出028合金鑄錠可采用1170℃/10h部分均勻化退火工藝,既可降低經(jīng)濟(jì)成本,又減少抗力,提高開坯再結(jié)晶程度,研究證明了該種經(jīng)濟(jì)型工藝具有合理性。N10276無縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)通過對(duì)時(shí)效與未時(shí)效蠕變疲勞試樣進(jìn)行分析表明：時(shí)效熱處理過程中,γ’相由不規(guī)則形狀轉(zhuǎn)變?yōu)榍蛐螤?并聚集長大,第二相彌散強(qiáng)化減??；MC型碳化物通過從基體相析出而使含量增大,M23C6型碳化物通過從基體直接析出和MC型碳化物退化兩種方式而使含量增大,碳化物在時(shí)效過程中會(huì)聚集長大,從而使第二相彌散強(qiáng)化減小;錯(cuò)配度的值減小,共格強(qiáng)化度增大同時(shí),結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)工藝,明確影響管材性能的主要析出相為6相,結(jié)構(gòu)式為Cr2.4Mo0.5Fe7Ni0.1,析出峰值溫度為900℃,在該溫度6相大量析出后使得。相*回溶又不使晶粒度快速長大的固溶制度為1160℃/2h。通過系統(tǒng)的熱物理模擬實(shí)驗(yàn)獲得了028合金的熱變形流變應(yīng)力曲線,建立了028合金的本構(gòu)方程,分析了熱變形參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶組織的影響規(guī)律,構(gòu)建了合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶圖和熱加工圖。為了提高性能和節(jié)約成本,采用計(jì)算機(jī)模擬技術(shù)優(yōu)化合金成分,并通過噴射成形技術(shù)制備第三代進(jìn)口高溫合金板發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪盤用粉末高溫合金基于028合金的熱變形行為,結(jié)合對(duì)熱加工圖不同區(qū)域的分析,獲得了在應(yīng)變量0.844時(shí)其熱加工的安全區(qū)為變形溫度1120～1160℃,應(yīng)變速率0.1～1 s-1,應(yīng)變量為0.163和0.357時(shí)的熱加工安全區(qū)分別為變形溫度1120～1156℃,應(yīng)變速率0.1～6 s-1和變形溫度1120～1180℃,應(yīng)變速率0.1℃3 s-１。

GH80A、GH2132、GH3030、GH4033、GH93、GH4099、GH99、N08800、N08925、N06625、NS313、N08810、N06601、N07718、GH4169、GH169、N08825、N06600、N10276、N08811、GH4043、4J42、GH4037、GH4049、Incoloy925、Incoloy800、Incoloy825、Inconel625、Incoloy800H、Inconel601、Inconel718、Inconel600、Incoloy901、Incoloy926、C-276、N06022、C-22、N10276、N08020、Alloy20、N08926、1.4529、Monel400、N04400、MonelK500、N05500、NS111、NS112、鎳基20#合金

在此基礎(chǔ)上,建立了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和晶粒長大的組織控制模型,并利用Deform-2D軟件對(duì)熱壓縮試樣的實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,驗(yàn)證了晶粒組織演化模型和計(jì)算方法的正確性。利用該模型能夠?qū)崿F(xiàn)熱擠壓工藝參數(shù)對(duì)荒管組織影響規(guī)律的精確預(yù)測(cè)。進(jìn)而提出了滿足設(shè)備噸位(35MN)和組織要求(55μm)的熱擠壓工藝范圍為：坯料預(yù)熱溫度為1160℃～180℃,擠壓速度為170～200 mm/s,擠壓比為9.8～12,摩擦系數(shù)為0.02～0.09。進(jìn)而對(duì)固溶后的荒管經(jīng)冷軋及中間退火處理的系統(tǒng)研究,建立了028合金冷軋的加工硬化模型N10276無縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)本論文以4706DS合金為研究對(duì)象,對(duì)不同制備工藝的試樣進(jìn)行了蠕變疲勞試驗(yàn),并對(duì)蠕變疲勞斷口試樣進(jìn)行了詳細(xì)的微觀組織與微觀化學(xué)分析與表征,包括金相試驗(yàn)、XRD試驗(yàn)、SEM試驗(yàn)、TEM/STEM試驗(yàn),以此研究4706DS合金的蠕變疲勞斷裂機(jī)理,得到了滿足管材力學(xué)性能要求的冷軋變形量為23%～45%,構(gòu)建了退火再結(jié)晶品粒長大模型,獲得了析出相在退火過程中的演變規(guī)律,揭示了冷軋變形工藝和退火制度對(duì)織構(gòu)和晶界特征的影響本質(zhì)。綜合析出相回溶和晶粒尺寸均勻性及織構(gòu)和晶界特征等因素,提出了冷軋變形量30%時(shí)的退火制度為1160℃/3min?？傊芯恐饕譃槿糠謨?nèi)容：首先，采用商用BNi68CrWB粉末釬料對(duì)K24和GH648高溫合金母材進(jìn)行焊接，通過改變釬焊溫度、保溫時(shí)間、釬縫寬度，研究釬焊工藝參數(shù)對(duì)接頭組織和性能的影響規(guī)律；其次用球磨法制備Ni-Cr-Si-B-W粉末釬料，對(duì)K24和GH648高溫合金母材進(jìn)行焊接，研究釬料成分變化對(duì)接頭組織和性能的影響規(guī)律；zui后通過對(duì)釬焊反應(yīng)機(jī)理進(jìn)行探索的研究結(jié)果能夠?qū)?28合金油井管材的經(jīng)濟(jì)性和生產(chǎn)工藝的改進(jìn)和優(yōu)化提供指導(dǎo),進(jìn)而對(duì)實(shí)現(xiàn)管材組織的精確控制和力學(xué)性能的提高具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

依據(jù)百分因子(APE)法和參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過添加合金元素鉻、鉬和銅預(yù)設(shè)計(jì)了6種通用性鎳基耐蝕合金,應(yīng)用真空感應(yīng)爐、手工電弧爐及真空自耗電弧爐熔煉合金獲得良好的效果,對(duì)熔煉工藝進(jìn)行總結(jié)及總體評(píng)價(jià),得到了合金元素在熔煉中的損耗率。經(jīng)過多種工藝參數(shù)的固溶處理,通過金相分析得出合金在不同熔煉方法下的較為合理的固溶工藝;應(yīng)用擴(kuò)散理論及微觀組織分析推導(dǎo)出一個(gè)半經(jīng)驗(yàn)性的固溶工藝公式。在高溫(600℃,90h)氧化試驗(yàn)中,合金表現(xiàn)出良好的抗高溫氧化性。與奧氏體不銹鋼1Cr18Ni9Ti比較,設(shè)計(jì)合金在硫酸、鹽酸、硝酸、磷酸、混合酸、三氯化鐵溶液及強(qiáng)堿(氫氧化鈉)溶液(90℃)中有優(yōu)異的耐蝕性能和良好的通用耐蝕性(耐氧化性、還原性、氧化-還原復(fù)合介質(zhì)、堿溶液以及優(yōu)良的抗點(diǎn)蝕性能),對(duì)設(shè)計(jì)合金進(jìn)行評(píng)價(jià)優(yōu)選出通用性耐蝕合金配方。固溶態(tài)合金的耐蝕性比鑄態(tài)合金的耐蝕性有所提高。隨著APF的增大合金的抗氧化性介質(zhì)的耐蝕性能提高根據(jù)試驗(yàn)研究，基于Deform-3D建立PCBN日本進(jìn)口高溫合金板高速車削鎳基高溫合金GH4169三維仿真有限元模型；對(duì)切削過程進(jìn)行了仿真模擬，以切削力為指標(biāo)驗(yàn)證了模型的正確性；采用單因素試驗(yàn)法對(duì)切削參數(shù)對(duì)切削力、切削溫度的影響進(jìn)行仿真分析，同時(shí)還對(duì)GH4169高速切削過程的應(yīng)力場分布進(jìn)行了研究,抗還原性介質(zhì)的耐蝕性能降低。分析合金元素對(duì)合金耐蝕及抗高溫氧化性能的作用。運(yùn)用固體與分子經(jīng)驗(yàn)電子理論(余氏理論)分析并建立了鎳基耐蝕合金中存在的主要價(jià)電子結(jié)構(gòu)模型,計(jì)算了不同結(jié)構(gòu)單元的價(jià)電子結(jié)構(gòu)參數(shù)。從電子層次上對(duì)鎳基耐蝕合金中固溶效應(yīng)進(jìn)行分析及解釋。對(duì)后續(xù)研究工提出了看法。

隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展、技術(shù)進(jìn)步和需求增加，鎳基耐蝕合金(N08810系列)越來越廣泛地應(yīng)用于石油、化工、冶金、環(huán)保及航天等眾多領(lǐng)域。Ti、Al是鎳基耐蝕合金中重要的組成元素，對(duì)合金組織、性能以及連鑄坯表面縱裂紋有著重要的影響。本文利用JMatPro模擬軟件、金相顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、常溫拉伸實(shí)驗(yàn)、高溫拉伸及蠕變等實(shí)驗(yàn)手段，研究了Ti、Al對(duì)鎳基耐蝕合金的微觀組織、常溫和高溫性能等的影響，以及連鑄坯表面縱裂成因，探討Ti、Al在該合金中的作用機(jī)理。主要結(jié)論如下：對(duì)于鎳基耐蝕合金試樣，若C、N含量不變，隨著Ti、Al的加入及Ti含量不斷提高，合金基體相γ的凝固點(diǎn)降低，隨著氧化時(shí)間的增加,涂層試樣的增重成拋物線形增長,其在1200℃和1300℃的拋物線氧化速率常數(shù)分別為7.80×104mg2/(cm4·h)和3.14×10－3mg2/(cm4·h)η相和Ti(C,N)的析出溫度和析出量都得到明顯提升，Ti、Al元素可能影響了合金的再結(jié)晶行為，使固溶處理后的晶粒變得更細(xì)小，而且能形成數(shù)量更多、分布更密集、總體積分?jǐn)?shù)更大的Ti(C,N)類析出物。在常溫性能方面，Ti和Al可以明顯提升該合金的常溫強(qiáng)度及硬度，強(qiáng)化的機(jī)制主要是細(xì)晶強(qiáng)化。

在高溫性能方面，在800-1300℃，合金強(qiáng)度隨溫度升高而下降，由于動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，950℃以上時(shí)， Ti和Al對(duì)強(qiáng)度的影響基本被消除；在800-1150℃，Ti含量越高，合金高溫塑性越好，但1150℃以上塑性開始下降，且Ti含量越高的合金下降得更快，斷裂機(jī)制從韌窩斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)檠鼐Т嘈詳嗔?。在蠕變性能方面，Ti、Al含量的提高會(huì)明顯減小固溶處理后試樣的晶粒尺寸，因此降低了合金在760℃時(shí)的蠕變極限，晶粒尺寸是影響等強(qiáng)溫度以上的蠕變性能的關(guān)鍵因素。N08810合金連鑄坯凝固組織是單相奧氏體，主要以粗大的柱狀晶為主的(2)熱等靜壓態(tài)FGH4169合金在940～1000℃范圍固溶處理,隨溫度的升高,δ相的析出量逐漸減少,并由在晶內(nèi)和晶界同時(shí)析出轉(zhuǎn)變?yōu)橹饕诰Ы缥龀?。初始凝固階段時(shí)坯殼溫度較高，粗大的柱狀晶之間連接比較薄弱，在受到垂直于柱狀晶生長方向應(yīng)力的作用下，首先在柱狀晶晶界處形成裂紋。在晶界上析出的脆性相TiC也提供了一個(gè)裂紋進(jìn)一步沿著薄弱的柱狀晶晶界擴(kuò)展的通道，終形成宏觀上縱向裂紋。

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