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C-276無(wú)縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)

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無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司

經(jīng)營(yíng)模式：經(jīng)銷商

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所在地區(qū)：江蘇無(wú)錫市

聯(lián)系人：李建（銷售）

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產(chǎn)品簡(jiǎn)介

無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司成立于2008年，是以精密合金棒材、板材、鐵基、鎳基合金圓鋼、板材、無(wú)縫管、管件等加工、批發(fā)、銷售、配送、服務(wù)為一體的綜合型企業(yè)。公司秉乘“以誠(chéng)為先，以信待客"的公司宗旨，十多年來(lái)，國(guó)勁人努力奮斗，開(kāi)拓進(jìn)取，順利完成了經(jīng)營(yíng)理念、管理體制、產(chǎn)品質(zhì)量等方面的調(diào)整與組合，成功地實(shí)現(xiàn)了產(chǎn)品品牌化、經(jīng)營(yíng)誠(chéng)信化、目標(biāo)化，在特殊鋼市場(chǎng)詮釋了一個(gè)屬于自己的全新概念，C-276無(wú)縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)成為特殊鋼行業(yè)的*。

詳細(xì)介紹

公司現(xiàn)貨經(jīng)營(yíng)：1J32、1J46、3J9、4J49、MA10、5J1480、4J33、4J29、3J21、3J1、2J23、2J11、1J85、1J79、1J77、1J22、1J21、3J53等材質(zhì)管材、棒料、帶材等產(chǎn)品。

鎳基耐蝕合金是一類高性能的耐蝕材料.基于防腐蝕問(wèn)題,概述了純鎳的性質(zhì)與耐蝕特性,分析了鎳基耐蝕合金與鎳鉻不銹鋼及鎳基高溫合金的區(qū)別與.介紹了工程中鎳基耐蝕合金的種類及其應(yīng)用,強(qiáng)調(diào)了高性能通用型鎳鉻鉬合金的特征與進(jìn)展.并結(jié)合應(yīng)用實(shí)例,提出應(yīng)大力發(fā)展、開(kāi)發(fā)及應(yīng)用此類高性能耐蝕材料.

油井管用鎳基耐蝕合金G-3的國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀,并進(jìn)一步研究了該合金在750℃*時(shí)效后的組織變化。結(jié)果表明,*時(shí)效后G-3合金晶內(nèi)會(huì)析出第二相,從而降低合金的耐腐蝕性能。采用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)G-3合金管材的熱擠壓成形過(guò)程進(jìn)行了模擬分析。結(jié)果表明,大擠壓力隨著擠壓速度的增加先升后降、隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而逐漸降低;坯料大溫升隨著擠壓速度的增加而增加,隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而降低。

隨著國(guó)家經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,對(duì)石油、天然氣的需求逐年增多,在油氣的開(kāi)采過(guò)程中需要用到大量的油井管。油井管用耐蝕合金028以其良好的耐腐蝕性能在石油、天然氣等領(lǐng)域得到廣泛地應(yīng)用。但由于管材制備過(guò)程中出現(xiàn)析出相超標(biāo)、晶粒尺寸不均勻等問(wèn)題影響了該類合金管材的使用性能尤其是耐腐蝕性能,短流程提高成材率也是迫切需要考慮的問(wèn)題。為此,系統(tǒng)地研究028合金在管材制備過(guò)程中工藝與組織控制的關(guān)聯(lián)性,探究管材制備環(huán)節(jié)中的組織演變規(guī)律,合金的變形行為,對(duì)于優(yōu)化工藝提高管材的綜合性能和經(jīng)濟(jì)競(jìng)爭(zhēng)性具有重要的理論和工程應(yīng)用意義。

鑄錠直接開(kāi)坯鍛造具有可行性但開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)較大,鑄錠經(jīng)過(guò)1170℃/10h部分均勻化后的流變應(yīng)力小于1200℃/30h*均勻化后的流變應(yīng)力,而動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)卻大于后者。據(jù)此提出028合金鑄錠可采用1170℃/10h部分均勻化退火工藝,既可降低經(jīng)濟(jì)成本,又減少抗力,提高開(kāi)坯再結(jié)晶程度,研究證明了該種經(jīng)濟(jì)型工藝具有合理性。C-276無(wú)縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)(3)二硅化鉬涂層的厚度隨著沉積溫度和時(shí)間的增加而增加,沉積溫度對(duì)其厚度的成長(zhǎng)具有更顯著的影響同時(shí),結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)工藝,明確影響管材性能的主要析出相為6相,結(jié)構(gòu)式為Cr2.4Mo0.5Fe7Ni0.1,析出峰值溫度為900℃,在該溫度6相大量析出后使得。相*回溶又不使晶粒度快速長(zhǎng)大的固溶制度為1160℃/2h。通過(guò)系統(tǒng)的熱物理模擬實(shí)驗(yàn)獲得了028合金的熱變形流變應(yīng)力曲線,建立了028合金的本構(gòu)方程,分析了熱變形參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶組織的影響規(guī)律,構(gòu)建了合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶圖和熱加工圖。對(duì)合金高溫壓縮變形能力進(jìn)行研究，并以高溫壓縮試驗(yàn)結(jié)果為依據(jù)軋制了合金板材基于028合金的熱變形行為,結(jié)合對(duì)熱加工圖不同區(qū)域的分析,獲得了在應(yīng)變量0.844時(shí)其熱加工的安全區(qū)為變形溫度1120～1160℃,應(yīng)變速率0.1～1 s-1,應(yīng)變量為0.163和0.357時(shí)的熱加工安全區(qū)分別為變形溫度1120～1156℃,應(yīng)變速率0.1～6 s-1和變形溫度1120～1180℃,應(yīng)變速率0.1℃3 s-１。

GH80A、GH2132、GH3030、GH4033、GH93、GH4099、GH99、N08800、N08925、N06625、NS313、N08810、N06601、N07718、GH4169、GH169、N08825、N06600、N10276、N08811、GH4043、4J42、GH4037、GH4049、Incoloy925、Incoloy800、Incoloy825、Inconel625、Incoloy800H、Inconel601、Inconel718、Inconel600、Incoloy901、Incoloy926、C-276、N06022、C-22、N10276、N08020、Alloy20、N08926、1.4529、Monel400、N04400、MonelK500、N05500、NS111、NS112、鎳基20#合金

在此基礎(chǔ)上,建立了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大的組織控制模型,并利用Deform-2D軟件對(duì)熱壓縮試樣的實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,驗(yàn)證了晶粒組織演化模型和計(jì)算方法的正確性。利用該模型能夠?qū)崿F(xiàn)熱擠壓工藝參數(shù)對(duì)荒管組織影響規(guī)律的精確預(yù)測(cè)。進(jìn)而提出了滿足設(shè)備噸位(35MN)和組織要求(55μm)的熱擠壓工藝范圍為：坯料預(yù)熱溫度為1160℃～180℃,擠壓速度為170～200 mm/s,擠壓比為9.8～12,摩擦系數(shù)為0.02～0.09。進(jìn)而對(duì)固溶后的荒管經(jīng)冷軋及中間退火處理的系統(tǒng)研究,建立了028合金冷軋的加工硬化模型C-276無(wú)縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)合金在(α+β)兩相區(qū)的平均變形激活能為271.1kJ/mol,得到了滿足管材力學(xué)性能要求的冷軋變形量為23%～45%,構(gòu)建了退火再結(jié)晶品粒長(zhǎng)大模型,獲得了析出相在退火過(guò)程中的演變規(guī)律,揭示了冷軋變形工藝和退火制度對(duì)織構(gòu)和晶界特征的影響本質(zhì)。綜合析出相回溶和晶粒尺寸均勻性及織構(gòu)和晶界特征等因素,提出了冷軋變形量30%時(shí)的退火制度為1160℃/3min。總之研究結(jié)果表明:1)自行設(shè)計(jì)的低壓脈沖磁場(chǎng)高溫合金凝固處理裝置可獲得較高的單次脈沖能量和較好的晶粒細(xì)化效果,同時(shí)保證了操作的安全可靠性的研究結(jié)果能夠?qū)?28合金油井管材的經(jīng)濟(jì)性和生產(chǎn)工藝的改進(jìn)和優(yōu)化提供指導(dǎo),進(jìn)而對(duì)實(shí)現(xiàn)管材組織的精確控制和力學(xué)性能的提高具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

依據(jù)百分因子(APE)法和參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過(guò)添加合金元素鉻、鉬和銅預(yù)設(shè)計(jì)了6種通用性鎳基耐蝕合金,應(yīng)用真空感應(yīng)爐、手工電弧爐及真空自耗電弧爐熔煉合金獲得良好的效果,對(duì)熔煉工藝進(jìn)行總結(jié)及總體評(píng)價(jià),得到了合金元素在熔煉中的損耗率。經(jīng)過(guò)多種工藝參數(shù)的固溶處理,通過(guò)金相分析得出合金在不同熔煉方法下的較為合理的固溶工藝;應(yīng)用擴(kuò)散理論及微觀組織分析推導(dǎo)出一個(gè)半經(jīng)驗(yàn)性的固溶工藝公式。在高溫(600℃,90h)氧化試驗(yàn)中,合金表現(xiàn)出良好的抗高溫氧化性。與奧氏體不銹鋼1Cr18Ni9Ti比較,設(shè)計(jì)合金在硫酸、鹽酸、硝酸、磷酸、混合酸、三氯化鐵溶液及強(qiáng)堿(氫氧化鈉)溶液(90℃)中有優(yōu)異的耐蝕性能和良好的通用耐蝕性(耐氧化性、還原性、氧化-還原復(fù)合介質(zhì)、堿溶液以及優(yōu)良的抗點(diǎn)蝕性能),對(duì)設(shè)計(jì)合金進(jìn)行評(píng)價(jià)優(yōu)選出通用性耐蝕合金配方。固溶態(tài)合金的耐蝕性比鑄態(tài)合金的耐蝕性有所提高。隨著APF的增大合金的抗氧化性介質(zhì)的耐蝕性能提高σ-MnCo是硬而脆的相，降低了釬料的塑性，不利于釬料的加工形變,抗還原性介質(zhì)的耐蝕性能降低。分析合金元素對(duì)合金耐蝕及抗高溫氧化性能的作用。運(yùn)用固體與分子經(jīng)驗(yàn)電子理論(余氏理論)分析并建立了鎳基耐蝕合金中存在的主要價(jià)電子結(jié)構(gòu)模型,計(jì)算了不同結(jié)構(gòu)單元的價(jià)電子結(jié)構(gòu)參數(shù)。從電子層次上對(duì)鎳基耐蝕合金中固溶效應(yīng)進(jìn)行分析及解釋。對(duì)后續(xù)研究工提出了看法。

隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展、技術(shù)進(jìn)步和需求增加，鎳基耐蝕合金(N08810系列)越來(lái)越廣泛地應(yīng)用于石油、化工、冶金、環(huán)保及航天等眾多領(lǐng)域。Ti、Al是鎳基耐蝕合金中重要的組成元素，對(duì)合金組織、性能以及連鑄坯表面縱裂紋有著重要的影響。本文利用JMatPro模擬軟件、金相顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、常溫拉伸實(shí)驗(yàn)、高溫拉伸及蠕變等實(shí)驗(yàn)手段，研究了Ti、Al對(duì)鎳基耐蝕合金的微觀組織、常溫和高溫性能等的影響，以及連鑄坯表面縱裂成因，探討Ti、Al在該合金中的作用機(jī)理。主要結(jié)論如下：對(duì)于鎳基耐蝕合金試樣，若C、N含量不變，隨著Ti、Al的加入及Ti含量不斷提高，合金基體相γ的凝固點(diǎn)降低，用于制造進(jìn)口高溫合金板發(fā)動(dòng)機(jī)的低壓渦輪葉片、渦輪盤、導(dǎo)向器和工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)等零部件所用的高溫合金,其工作溫度大都在中溫(760℃)以下,所以要求其鑄造組織為整體均勻細(xì)小的等軸晶,以提高其低周疲勞性能和使用可靠性η相和Ti(C,N)的析出溫度和析出量都得到明顯提升，Ti、Al元素可能影響了合金的再結(jié)晶行為，使固溶處理后的晶粒變得更細(xì)小，而且能形成數(shù)量更多、分布更密集、總體積分?jǐn)?shù)更大的Ti(C,N)類析出物。在常溫性能方面，Ti和Al可以明顯提升該合金的常溫強(qiáng)度及硬度，強(qiáng)化的機(jī)制主要是細(xì)晶強(qiáng)化。

在高溫性能方面，在800-1300℃，合金強(qiáng)度隨溫度升高而下降，由于動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，950℃以上時(shí)， Ti和Al對(duì)強(qiáng)度的影響基本被消除；在800-1150℃，Ti含量越高，合金高溫塑性越好，但1150℃以上塑性開(kāi)始下降，且Ti含量越高的合金下降得更快，斷裂機(jī)制從韌窩斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)檠鼐Т嘈詳嗔选Ｔ谌渥冃阅芊矫?，Ti、Al含量的提高會(huì)明顯減小固溶處理后試樣的晶粒尺寸，因此降低了合金在760℃時(shí)的蠕變極限，晶粒尺寸是影響等強(qiáng)溫度以上的蠕變性能的關(guān)鍵因素。N08810合金連鑄坯凝固組織是單相奧氏體，主要以粗大的柱狀晶為主的合金室溫、高溫(650℃)強(qiáng)度隨著δ相的減少而逐漸增加,伸長(zhǎng)率的變化并不明顯。初始凝固階段時(shí)坯殼溫度較高，粗大的柱狀晶之間連接比較薄弱，在受到垂直于柱狀晶生長(zhǎng)方向應(yīng)力的作用下，首先在柱狀晶晶界處形成裂紋。在晶界上析出的脆性相TiC也提供了一個(gè)裂紋進(jìn)一步沿著薄弱的柱狀晶晶界擴(kuò)展的通道，終形成宏觀上縱向裂紋。

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