昌吉州鎳基合金600鋼板_高強(qiáng)度_固溶交貨，圖4孔隙度為40%時(shí)不同粒度的壓縮行為局部放大3由圖4可見,性應(yīng)變區(qū)域?yàn)?.01以內(nèi),在此區(qū)域當(dāng)加載力取消時(shí),應(yīng)變將恢復(fù)原狀。應(yīng)變>0.01,隨著應(yīng)力的增加,樣品發(fā)生塑性變形,選擇開始發(fā)生塑性變形時(shí)的點(diǎn)取值屈服強(qiáng)度。從圖4中可以看到,壓縮屈服強(qiáng)度和性模量都隨著粒度的減小而增大,并且以75μm為臨界點(diǎn),當(dāng)小于這一粒度值時(shí),屈服強(qiáng)度和性模量升高得很快,而且這種現(xiàn)象要比孔隙度為26.5%時(shí)明顯,這示粒度對屈服強(qiáng)度及性模量的影響會(huì)隨著孔隙度的增加而增加。

復(fù)合鋼是以鎳作夾層的,所以在加熱過程中銅鎳合金和鎳之間必然發(fā)生相互擴(kuò)散。由于擴(kuò)散時(shí)存在固有的擴(kuò)散系數(shù)差,因而形成了擴(kuò)散孔。銅鎳復(fù)合鋼經(jīng)600℃xl小時(shí)以上的加熱后結(jié)合強(qiáng)度急劇地下圖890一10銅鎳復(fù)合鋼經(jīng)熱處理(900 CO xl小時(shí),空冷)后結(jié)合區(qū)的微 觀組徽(x400x2/3)降,但是在這次試驗(yàn)中所用的復(fù)合鋼卻如圖8所示,即使經(jīng)過900℃xl小時(shí)的加熱也不產(chǎn)生擴(kuò)散孔。另外,用同樣的鎳夾層生產(chǎn)的銅復(fù)合鋼也同樣經(jīng)受900℃xl小時(shí)的加熱而剝離強(qiáng)度幾乎沒有降低。

避免蒙乃爾材料漏氣、強(qiáng)度下降、滲氣等現(xiàn)象的發(fā)生。4結(jié)論蒙乃爾材料零件漏氣原因是由于材料的前期高溫退火工藝(850~900℃保溫1h)造成的,實(shí)踐證明這一退火工藝會(huì)造成大量蒙乃爾材料零件的漏氣。加熱溫度和加熱時(shí)間直接關(guān)系到材料的終晶粒尺寸,因此要仔細(xì)考慮加熱參數(shù)。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知未退火的蒙乃爾材料經(jīng)過各種加熱處理后都未發(fā)現(xiàn)漏氣現(xiàn)象,因此建議蒙乃爾材料不退火或進(jìn)行低溫退火(600~650℃)。
   1、純鎳：N5、N02201、Ni201、2.4068、Ni99.0LC、N6、N7、N02200、Ni200、2.4066、Ni99.0 。

2、蒙乃爾（Monel）:N04400、N05500、Monel K500、國標(biāo)：67Ni30Cu。

3、因科洛伊合金：N08800、Incoloy800、N08810、Incoloy800H、N08811、Incoloy800HT、N08825、Incoloy825、N08020、N08028、N08031 、Alloy31、Alloy28合金、Alloy20合金。

4、 因科奈爾合金：N07750、Inconel-X750合金、N07718、Inconel718合金、N06600、Inconel 600、N06601、Inconel601合金、N06690、Inconel690合金、Inconel600合金、N06600、N06625、Inconel625合金、ZRJWXTG。

5、哈氏合金：Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-276、Hastelloy C-22、Hastelloy C-2000、Hastelloy G-30。

在熱處理過程中，由于碳和鉻、鉬等合金元素的擴(kuò)散速率不同，碳向晶界的擴(kuò)散速度大于鉻元素的擴(kuò)散速度，固溶溫度過低會(huì)造成合金硬度偏高，導(dǎo)致機(jī)械性能降低，固溶處理的目的是使鎳基合金在高溫下快速冷卻，在很短的時(shí)間通過敏化溫度區(qū)域，過飽和的碳來不及大量析出，貧鉻區(qū)來不及充分形成，使材料產(chǎn)出的晶間腐蝕敏感性降低，不充分的固溶會(huì)導(dǎo)致晶內(nèi)存在未溶碳化物聚集在原始晶界，使得晶界產(chǎn)生貧鉻區(qū)；

所獲得的焊接接頭焊接變形小,力學(xué)性能達(dá)到相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求,同時(shí)大幅度降低焊接成本。(2)使用A-TIG焊,焊縫化學(xué)成分和母材基本*,組織為單相奧氏體,焊接接頭性能較好,能夠滿足有關(guān)壓力容器焊接的標(biāo)準(zhǔn)要求。(3)使用A-TIG焊,在現(xiàn)有的條件下可以實(shí)現(xiàn)全焊透的結(jié)構(gòu)型式,其焊接工藝是安全的,經(jīng)濟(jì)的,在蒙乃爾合金的焊接中具有可觀的應(yīng)用前景。,該工藝可以單面完成6mm及雙面完成10mm直邊對接板的焊接,對焊接頭進(jìn)行的金相組織和力學(xué)性能試驗(yàn)。蒙耐爾合金因其優(yōu)良的耐蝕性及良好的力學(xué)性能、加工性能而在許多領(lǐng)域得到應(yīng)用,特別是在干燥的氟氣、及不含氧或含氧不多的中耐蝕性非常突出,使其在氟化工生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用。氟及其化合物是重要的化工原料,它們在石油、化工、原子能、醫(yī)等領(lǐng)域有著廣泛的用途。但氟具有很強(qiáng)的化學(xué)活性、毒性和易燃性,因此如何保證氟化工設(shè)備安全、正常運(yùn)行并延長其使用壽命就成為一個(gè)重要的研究課題。

3.2蒙乃爾材料加熱時(shí)間含有蒙乃爾材料的零件焊接時(shí)應(yīng)盡量避免長時(shí)間高溫加熱,使用臥式氫爐進(jìn)行蒙乃爾材料的高溫焊接,從而大大降低了蒙乃爾材料的零件焊接升溫和降溫時(shí)間。圖4給出了臥式氫爐進(jìn)行蒙乃爾材料零件焊接后的表面形貌。從圖上沒有發(fā)現(xiàn)蒙乃爾材料晶粒長大而出現(xiàn)明顯晶界的現(xiàn)象,說明采用臥式氫爐進(jìn)行蒙乃爾材料的高溫焊接是可行的?，F(xiàn)在已焊接幾十個(gè)零件無一出現(xiàn)漏氣。

在熔池中靠陽極斑點(diǎn)的區(qū)域,產(chǎn)生自上而下的液體渦流,這利于向熔池底部傳熱的發(fā)揮,另一方面也會(huì)促進(jìn)焊縫上表面半熔化區(qū)域擴(kuò)大,因此在試板底部表現(xiàn)出HAZ粗晶化現(xiàn)象。表3中焊縫金屬化學(xué)成分分析結(jié)果表明,焊縫成分與母材基本*。圖4中焊接熔合區(qū)及粗晶區(qū)略帶孿晶,按E112晶粒度為5級(jí),屬正常焊縫組織,接頭的焊縫組織為單相奧氏體。拉伸試樣均斷在焊縫區(qū),這與焊縫中心晶粒粗大有關(guān),因?yàn)樵撎幦鄢剡^熱度大、冷速緩慢。

據(jù)測算,槽體上與氣相接觸部分的腐蝕率只有0.02mm/a左右,而與液相接觸部分的腐蝕率甚至更低,這一結(jié)論與文獻(xiàn)[1,2]的報(bào)道*相符。它的耐蝕機(jī)理可以用表面富集理論[3]解釋,即鎳銅合金的優(yōu)良耐蝕性是由于在腐蝕初期合金表面富集了某種陰極性合金元素所致。具體來講,就是鎳的標(biāo)準(zhǔn)電極電位較低(即熱力學(xué)不夠穩(wěn)定),作為合金的基體組織為陽極,銅的標(biāo)準(zhǔn)電極電位較高(即熱力學(xué)較穩(wěn)定),作為第二相陰極。

Ni系，特性為耐熱，有良好的抗高溫氧化和耐氯離子斷裂性能，在高濃度氯化物中以及含有微量氯化物和氧的熱水和高溫水中，具有良好的耐腐蝕性能。在制造加熱器、換熱器、蒸發(fā)器、蒸餾塔以及脂肪酸處理用冷凝器等有這不可替代的作用，其焊接性能和機(jī)械性能良好，承受高溫及高壓性良好，國內(nèi)外消耗量巨大，合金的生產(chǎn)工藝使得合金材料出口歐美等國家，實(shí)現(xiàn)了化，我廠材料已達(dá)到了水平；

經(jīng)過一段時(shí)間的陽極溶解后,作為第二相的陰極在合金表面富集。當(dāng)富集一定數(shù)量的陰極性元素后,便促使基體金屬鎳產(chǎn)生陽極鈍化,從而降低合金的腐蝕率。由此可見,合金表面在腐蝕初期富集陰極性合金元素,對合金的保護(hù)作用不是覆蓋式的保護(hù)機(jī)理,而是電化學(xué)性的保護(hù)機(jī)理。據(jù)此機(jī)理可以解釋以下現(xiàn)象:在對電解槽解修時(shí)發(fā)現(xiàn),槽體表面有一層紫銅色物質(zhì)(據(jù)分析為銅),這可認(rèn)為是在蒙耐爾合金表面富集了一層陰極性元素銅,當(dāng)達(dá)到一定的數(shù)量后,便促使基體金屬鎳產(chǎn)生鈍化。

鎳銅合金具備了銅的貴金屬性和鎳的鈍化性,而且在氧化性的條件下比銅穩(wěn)定,在還原性的條件下比鎳的耐腐蝕,所以具有單一金屬所沒有的化學(xué)性質(zhì),在工業(yè)生產(chǎn)中得到了青睞.Monel-400合金材料對于條件比較嚴(yán)格的*、硫酸、磷酸和堿性環(huán)境等,特別是對等都具有良好的耐腐蝕性,可以有效的延長化工、石油、等行業(yè)中腐蝕性和壓力環(huán)境性的壓力容器等設(shè)備的壽命,減少其使用和維護(hù)的成本。