一、歷程

    2000年之前，我國擁有2萬km長輸管線，只占*260萬km管線的0.8%。全焊接閥體管線球閥無一例外地采用美國Cameron公司產(chǎn)品。 2000年之后，在國家關(guān)于開發(fā)西部，使用綠色能源的政策指導(dǎo)下，起動(dòng)西氣東輸一線工程，從新疆輪南至上海，全長4200km，管徑42″（1″＝25.4mm，下同），輸送壓力10MPa。與此同時(shí)，國家*提出《全焊接閥體管線球閥》國產(chǎn)化計(jì)劃。四川自貢高壓閥門股份有限公司取得國家財(cái)政支助，從意大利新比?。∟ewoPignone）公司引進(jìn)全套全焊接閥體管線球閥技術(shù)資料、工藝和裝備，2003年試制成功*臺(tái)全焊接閥體管線球閥。上海耐萊斯·詹姆斯伯雷閥門有限公司在國家財(cái)政支助下，聯(lián)合高校，發(fā)揮地區(qū)優(yōu)勢(shì)，自主開發(fā)研制全焊接閥體管線球閥，于2005年試制成功筒狀和球狀的閥體全焊接管線球閥，并擁有自主的知識(shí)產(chǎn)權(quán)，可以提供Class600，DN800（NPS32）以下管線球閥，且在澀寧蘭復(fù)線上服役。

    2008年西氣東輸二線工程的起動(dòng)，從新疆到上海再到廣州，全長8800km，選用管線直徑DN1200（NPS48），輸送壓力12MPa，這樣就需要Class900，DN1200（NPS48）全焊接閥體管線球閥。這種高壓大口徑全焊接管線球閥，2007年在*服役的僅13臺(tái)。二線工程的主干線上，40″Class600以上的緊急切斷閥亦全部從國外進(jìn)口。32″以下在國內(nèi)采購。同時(shí)，在國家*的主持下，2009年4月在沈陽召開“天然氣長輸管線關(guān)鍵設(shè)備國產(chǎn)化”工作會(huì)議，張國寶主任和中石油廖永遠(yuǎn)副總參加會(huì)議，指示大口徑高壓全焊接管線球閥國產(chǎn)化，應(yīng)予立項(xiàng)，這對(duì)降低西氣東輸工程造價(jià)，保證國家能源供應(yīng)的安全，振興裝備制造業(yè)具有重要意義。并于2009年11月23日在北京釣魚臺(tái)國賓館召開天然氣長輸管道關(guān)鍵設(shè)備國產(chǎn)化啟動(dòng)及簽約儀式。

    十年磨一劍，我國已完成高壓大口徑全焊接閥體管線球閥的國產(chǎn)化工作，可以為國內(nèi)外提供壓力等級(jí)從Class150，25001b級(jí)（11b＝0.45kg），通徑從2″～60″球狀或筒狀全焊接閥體或分體式閥體的管線球閥。

    二、創(chuàng)新

    和管道工業(yè)一樣，2000年我國全焊接閥體管線球閥落后于國外近半個(gè)世紀(jì)。然而，我國開發(fā)這一全焊接產(chǎn)品是在21世紀(jì)，可以充分運(yùn)用現(xiàn)代化設(shè)計(jì)技術(shù)與現(xiàn)代制造技術(shù)，起步晚但起點(diǎn)高。整個(gè)開發(fā)過程一方面應(yīng)用反求工程，消化吸收國外各個(gè)閥門公司之所長，綜合為我所用；另一方面運(yùn)用現(xiàn)代數(shù)值分析方法來解決產(chǎn)品設(shè)計(jì)和焊接工藝上的技術(shù)問題，運(yùn)用現(xiàn)代斷裂學(xué)理論解決大厚度窄間隙埋弧焊焊縫免焊后熱處理的技術(shù)難點(diǎn)。因此，在研制開發(fā)過程中，有很多方面擁有自行的知識(shí)產(chǎn)權(quán)，取得地位。

 1.閥體強(qiáng)度的應(yīng)力分析

    早于2004年，采用ASMEⅧ鍋爐壓力容器第二分冊(cè)分析法，通過有限元分析，計(jì)算在外載荷與內(nèi)壓復(fù)合作用下閥體的應(yīng)力強(qiáng)度。提出筒式閥體在閥頸處存在應(yīng)力集中，建議采用焊接閥頸結(jié)構(gòu)。這一分析和建議已被國內(nèi)外主要閥門公司認(rèn)可和采用。

    2.低殘余應(yīng)力焊接工藝參數(shù)的優(yōu)化

    全焊接閥體管線球閥的關(guān)鍵技術(shù)是焊接，其難點(diǎn)是焊接zui后一道工序不能進(jìn)行熱處理。因此，對(duì)焊接過程的溫度場、應(yīng)力場和焊接變形進(jìn)行預(yù)測和控制，首先用數(shù)值分析方法對(duì)焊接過程溫度場，應(yīng)力場進(jìn)行預(yù)測和控制，采用“固有應(yīng)變法”對(duì)閥體焊接變形進(jìn)行預(yù)測和控制，并與實(shí)際測定的溫度場，殘余應(yīng)力和變形值相比較，從而優(yōu)化焊接工藝參數(shù)在較低的殘余應(yīng)力水平上，為焊后免熱處理提供條件。

    3.焊縫免焊后熱處理（PWHT）的安全評(píng)估

    根據(jù)API6D與ASME標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)規(guī)定，大于38mm以上厚度的焊縫必須進(jìn)行熱處理，而產(chǎn)品中有橡膠彈性體，不能進(jìn)行熱處理，國外的閥門公司無一對(duì)此做出科學(xué)的解析和安全評(píng)估。*先應(yīng)用斷裂學(xué)理論，按照英國BS7448第二部分《斷裂韌性試驗(yàn)》的方法，采用美國API1104附錄A《管道焊接與相關(guān)設(shè)施》的評(píng)定與驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)全焊接閥體焊縫試樣做全厚度斷裂性CTOD試驗(yàn)以及殘余應(yīng)力測定，根據(jù)結(jié)果做出免焊后熱處理的安全評(píng)估。圖3為在液壓試驗(yàn)機(jī)上，CTOD試驗(yàn)過程，試驗(yàn)溫度-46℃，二次加載直至試驗(yàn)失穩(wěn)。

    4.過渡段材料的優(yōu)化

    運(yùn)用篩選工程，對(duì)國外閥門公司采用A694《高壓傳送設(shè)施法蘭管件、閥門材料和零件用鍛造碳鋼和合金鋼材料》標(biāo)準(zhǔn)中的F60、F52作為過渡段材料提出質(zhì)疑。這一標(biāo)準(zhǔn)既不是閥門標(biāo)準(zhǔn)B16.34的引用標(biāo)準(zhǔn)，又不是管道標(biāo)準(zhǔn)B31.8的引用標(biāo)準(zhǔn)，沒有標(biāo)準(zhǔn)支持，是選用錯(cuò)誤。這一結(jié)論已被美國工程師協(xié)會(huì)ASMEB16.34專業(yè)委員會(huì)和美國試驗(yàn)和材料協(xié)會(huì)ASTMA694專業(yè)委員會(huì)的答復(fù)中被確認(rèn)，從而使我國長輸管線工程的安全性得到進(jìn)一步保證。

    三、崛起

    高壓大口徑全焊接管線球閥的國產(chǎn)化過程，亦是傳統(tǒng)制造業(yè)改造成現(xiàn)代*閥門制造業(yè)的過程，現(xiàn)代*制造業(yè)是一個(gè)技術(shù)經(jīng)濟(jì)群體，是指將原材料和其他生產(chǎn)要素，經(jīng)濟(jì)地、合理地轉(zhuǎn)化為高附加值、高技術(shù)產(chǎn)品的一個(gè)基地。擁有現(xiàn)代設(shè)計(jì)技術(shù)，現(xiàn)代*制造裝備和制造工藝以及系統(tǒng)化的現(xiàn)代化管理技術(shù)。在高壓大口徑全焊接閥體管線球閥的國產(chǎn)化過程中，充分運(yùn)用現(xiàn)代設(shè)計(jì)技術(shù)，如應(yīng)用反求工程技術(shù)，解決閥體材料的化學(xué)成分和機(jī)械性能；運(yùn)用篩選工程技術(shù)提出用A350LF6材料替代國外傳統(tǒng)的A694F60材料作為閥體過渡段用材；運(yùn)用數(shù)值分析方法，指出傳統(tǒng)閥體設(shè)計(jì)中應(yīng)力集中，采用焊接閥頸優(yōu)化閥體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；運(yùn)用數(shù)值分析方法，地預(yù)測閥體的焊接變形，優(yōu)化焊接殘余應(yīng)力的焊接工藝參數(shù)；運(yùn)用彈塑性斷裂力原理論解決焊縫免焊后熱處理的安全評(píng)估和驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)；運(yùn)用數(shù)值分析法對(duì)閥體在外載荷和內(nèi)壓復(fù)合作用下的應(yīng)力強(qiáng)調(diào)分析和抗震計(jì)算。

    在裝備上，擁有從意大利進(jìn)口的車磨一體化的大型球體數(shù)控車球磨磨球機(jī)，擁有大型數(shù)控立車和大型臥式鏜銑加工中心，以及*臺(tái)3200t液壓試驗(yàn)設(shè)備、自動(dòng)埋弧焊機(jī)（見圖5）、美國進(jìn)口三坐標(biāo)測試儀，大扭矩測試傳感器及火燒試驗(yàn)等現(xiàn)代化*的閥門制造裝備和試驗(yàn)設(shè)備。